8. Transportzustand und Schwimmstabilität

Die folgenden Gewichte und Auftriebskräfte sind aus den beiliegenden Zeichnungen überschlägig ermittelt oder nur geschätzt worden und werden in to angegeben.

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Zur Berechnung der Höhe des Metazentrums der unter der Wasserlinie liegenden beiden Baukörpern Fundament und Tauchkörper wird der Schwerpunkt von deren Wasserverdrängung , d. h., deren Auftriebs berechnet und zwar in Abhängigkeit der Querneigung a der Turmachse. Dabei muss aber die Höhe des fest verbundenen Schwimmkörpers von 5m berücksichtigt werden, denn ohne diesen Aufbau wäre die ganze Transporteinheit instabil.
Da bei den möglichen Drehbewegungen das tiefliegende Fundament stets unter der Wasserlinie liegt, ändert sich sein Schwerpunkt Au nicht und pendelt in etwa 7,7m Tiefe.
Anders liegen die Verhältnisse beim Tauchkörper. Er besteht aus einem 6m hohen äußeren Ring mit Ra = 20m und aus drei weiteren, inneren Ringen von 5, 4 und 3m Höhe. Für einen 5,75m eingetauchten Vollkreis wird der horizontale Abstand xA des Auftriebs Ao vom Drehpunkt auf der Wasserlinie xAo = (Ra2 /4H)∙ tga = 17,39 ∙ tga mit einem Moment MAo = 17,39 ∙ p∙ 202∙ 5,75 = 17,39∙ 7225 = 125650 ∙ tga.
Die 3 inneren Differenzhöhen DH = 1m liegen stets unter Wasser und liefern einen Beitrag zum entlastenden Drehmoment von DMAo = 7000 ∙ tga. Der Auftrieb des Fundaments ergibt dagegen ein belastendes Moment MAu = - 1400∙ 7,7 ∙ tga. Der gesamte Auftrieb bringt also bei einer Neigung a ein entlastendes Moment von 121800 ∙ tga mit einer Resultierenden im horizontalen Abstand xa = (121800 / 7000 =17,40)∙ tga. Dessen Schnittpunkt mit der geneigten Turmachse d. h., das Metazentrum , liegt um xa/tga über dem Gesamtschwerpunkt des Auftriebs d. h., 17,4 - 3,50 = 13,9 m über der Wasserlinie, ist also unabhängig von der Neigung a.
Bei einem Transport mit voller Turmhöhe ( Nabenhöhe = 120 m) ergibt sich mit den dortigen Abmessungen und den obigen Gewichten die Höhe des Schwerpunktes über der Wasserlinie zs = 9,45 m. Der Abstand zum Metazentrum ist nicht groß genug für die Sicherheit der Schwimmstabilität. Diese Sicherheit muss auch die horizontalen Windkräfte berücksichtigen. Ein hoher Seegang erzeugt dazu noch Schwingungen oder Schwankungen der Turmspitze. Das bedeutet Trägheitskräfte aus der großen Gondelmasse. Außerdem muss eine Resonanz der Turmschwingung mit der Wellenbewegung ausgeschlossen werden. Deshalb sollte ein Transport mit dieser großen Nabenhöhe nicht riskiert werden bei einem Teleskopturm nach Bild 8 sinkt dagegen (selbst bei einer späteren Nabenhöhe von 100 m über MW) der Schwerpunkt der Transporteinheit auf 4,5 m über dem Wasserspiegel, also beträchtlich unter die Höhe des Metazentrums von 13,9 m, sodass ein Seetransport möglich wird. Dazu sind aber weitere Berechnungen und vor allem Modellversuche nötig.
Im Transportzustand würde der Seegang vertikale Bewegungen der ganzen Schwimmeinheit erzeugen. Wegen der Trägheit der großen Masse des Bauwerks ändert sich aber nur die Wasseroberfläche gegenüber der Bordwand. Das bedeutet Veränderungen des Schwimmkörperauftriebs mit entsprechenden Änderungen der Aufhängekräfte am Tauchkörpers während der Wellenbewegung. Eine Wellenhöhe von z. B. + - 1,5 = 3m erhöht den Auftrieb des Schwimmkörpers um 1,5 ∙ 1056 = 1584 to. Abzüglich 650 to Eigengewicht muss die Verbin-dung also etwa 940 to tragen Die Befestigungen müssen dafür dimensioniert werden.

9. Absenken des Bauwerks

Nach dem Erfindungsanspruch und Bild 4 geschieht die Absenkung zusammen mit dem am Fundament 4 befestigten Tauchkörper 2. Letzterer muss vor dem Absenken vom Schwimmkörper 1 gelöst werden. Der Auftrieb des Tauchkörpers muss nun soweit verringert werden, dass er den Schwimmkörper nicht mehr trägt und sogar mit einer gewählten Kraft

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von etwa 150 to an ihm hängt. Dazu sind drei Seilwinden 3 im Schwimmkörper vorgesehen, die das Bauwerk stets mit dieser relativ geringen Kraft beim Absenken führen. Dabei gleitet es zwängungsfrei durch die Manschette 22 des Schwimmkörpers.
In ihr gestatten federnd gelagerte Rollen oder Gleitmittel auch eine Drehbewegung des Schwimmkörpers infolge des Seegangs. Seine lotrechten Bewegungen dürfen sich nicht auf die Kräfte in den Zuggliedern 3 auswirken. Es muss also dafür gesorgt werden, dass sich durch die Wellen der Abstand des hängenden Bauwerks von den 3 Seilwinden im Schwimmkörper nicht ändert. Dazu wird jede Seilwinde auf einen Sockel gestellt, der an seinen 4 Ecken über feststehende Rollen an 4 Gegengewichten hängt. So hängt auch bei starkem Seegang jede Seilwinde stets auf absolut gleicher Höhe. Beim Absenken wird ihr Abstand zum Fundament mit dem Tauchkörper wie üblich durch ihr Winden gesteuert. Soll dabei jede Winde eine Zugkraft von 50 to übertragen, dann müssen die 4 Gewichte zusammen 50 to + das Gewicht der Seilwinde wiegen. Wird nun beim Absenken des Bauwerks bzw. Abdrehen der Winden der Auftrieb im Tauchkörper durch die Druckluft in den Luftkissen 11 so gesteuert, dass die 3 ∙ 4 Gewichte im Gleichgewicht mit der angehängten Last stehen, dann hängt das Bauwerk auch stets unabhängig von der Wellenhöhe mit einer Kraft von 150 to an den 3 Seilwinden. Diese Methode mit Umlenkrollen und Gegengewichten ist nur bei relativ kleinen lotrechten Aufhängekräften möglich. Ein solches Abwinden der ganzen Bauwerkslast ohne die kräftige Unterstützung durch den erfindungsgemäßen Tauchköper ist nicht möglich.
Am Beginn des Absenkens wird der Auftrieb des Tauchkörpers von 5600 to auf 7000 – 650 - 150 –1400 = 4800 to verringert . So sinkt der Schwerpunkt des Bauwerks von zunächst 4,5 m über der Wasserlinie darunter und stabilisiert das Ganze immer mehr. Dabei nimmt der Auftrieb wegen des 7,3 m breiten Turmschafts (bis UK = 20 m unter dem Wasserspiegel) um 840 to zu. In dieser Tiefe wird der erforderliche Auftrieb der Tauchkörper 4800- 840 = 3960 to. Das ergäbe eine mittlere wirksame Tauchkörperhöhe 3960/1250 = 3,17 m. Wegen des dortigen hohen Wasserdrucks von 22,33 m drücken sich aber die Luftkissen zusammen, sodass der erforderliche Auftrieb nicht erreicht würde. Der Luftdruck muss also soweit gesteigert werden, dass die mittlere wirksame Tauchkörperhöhe von 3,17 m erhalten bleibt. Um eine Überbelastung der Zwickel 12 zu vermeiden, müssen diese starr umschlossenen Hohlräume stets etwa unter einem Luftdruck gleich Ihrer Wassertiefe gehalten werden. Die erforderlichen Luftkissendrücke sind durch Berechnung nur schwer einzuhalten. Wenn dagegen die Summe der Zugkräfte in den 3 Seilwinden 3 des Schwimmkörpers kontrolliert, und der Luftdruck in den Kissen während des Absenkens so gesteigert wird, dass die resultierende Anhängekraft sich stets im Gleichgewicht mit den gewählten Gegengewichten befindet (etwa konstante Höhe der Winden über dem Fußboden), dann regelt sich der nötige Auftrieb von alleine. So ist ein kontrolliertes Absenken des Bauwerks (mit Tauchkörper) und über die Zugglieder eine zielgenaue Führung möglich. Dabei wirkt die tiefe Lage des schweren Fundaments stabilisierend.

10. Absetzen des Bauwerks auf den Meersgrund

Die vorgesehene Aufstandsfläche muss vorher möglichst genau und horizontal eingeebnet sein. Nach dem Absetzen muss der Auftrieb des Tauchkörpers soweit verringert werden, dass seine Verbindungen mit dem Fundament, gelöst werden können. Dies geschieht umgekehrt wie bei der Befestigung, durch Rückdrehen des Tauchkörpers gegenüber dem Fundament. Dadurch wird der Bajonettverschluss entriegelt.
Später, nach dem Fluten des Turmschaftes bis zur Meereshöhe mit etwa 1000 m3 Wasser, sitzt das Bauwerk noch mit einer Last von 3500+ 750+ 900- 850- 1400 + 1000 = 3900 to auf dem Untergrund. Dabei beträgt unter der ringförmigen Aufstandsfläche von 550 m2 die Bodenpressung nur 7,1 to / m2 zusätzlich zum Wasserdruck von 30 to/m2. Auch wegen

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dieser Boden- und weiteren Kantenpressung erhält die dort verstärkte Sohlplatte den ringförmigen Oberzug 13.
Solange der Tauchkörper noch auf dem Fundament sitzt, wird vorgeschlagen, eine 3,5 m hohe Kolkschutzwand 20 nach Bild 6b entlang der ringförmigen Außenwand des Fundaments in den Untergrund einzurütteln. Diese Wand wird zweckmäßigerweise schon während der Herstellung der äußeren Fundamentwände 7 dort angeordnet. Sie kann auch als verlorene Außenschalung verwendet werden. Auf sie werden mehrere Rüttelbohlen aufgesetzt, die an dem Tauchkörper 2 hängen und die Schutzwand wie eine Spundwand etwa 2 m in den Mee-resgrund eindrücken.
Nach der Trennung des Tauchkörpers vom Fundament kann er zusammen mit den Rüttel-bohlen mit einer geringen Kraft zum Schwimmkörper 1 hochgezogen werden. Dann wird die Verbindung des Schwimmkörpers zum Turmschaft gelöst und die Kombination von Schwimm- und Tauchkörper wieder wie eine Muschel auseinander geklappt. Auf diese Weise kann die ganze Schwimmeinheit am Turm vorbeigezogen und danach wieder zu einem 11 m hohen Zylinder verbunden werden. In dieser Form wird sie zum Schluss an die Landbaustelle zurück transportiert, wo sie das nächste Turmbauwerk umfasst und zum Schwimmen anhebt. Um die Kipp- oder Standsicherheit des Windturms zu erhöhen, wird außerdem vorgeschlagen, mit Hilfe des vorhandenen Saugbaggers Sand aus dem Meeresgrund in die 8 offenen Kammern des Fundaments zu spülen. Bei einer Wichte des Sandes von 0,8 to/m3 ergäben sich so eine zusätzliche Auflast von etwa 4000 to und eine zusätzliche Bodenpressung von etwa 7,2 to/ m2. Bei einer Schiefstellung des Turms könnte der Sand einseitig höher geschüttet werden als statischer Ausgleich für die dabei entstandenen Exzentrizitäten der lotrechten Turmlasten

11. Vorschläge zum Teleskopieren des Windturms

Der Umstand, dass zur vertikalen Bewegung des Bauwerks Druckluft verwendet wird, und die Einrichtung dazu an Bord vorhanden ist, legte es nahe, dieses Medium auch zum Teleskopieren zu benutzen. Dabei wird der Turm wie ein Kolben im Stahlbetonzylinder 6 mit Luftdruck nach oben gedrückt. Damit nicht der ganze Stahlturm unter Druckluft gesetzt wird, wird eine demontierbare, seilnetzverstärkte, halbkugelförmige Membran am unteren Rand befestigt. Dieser zusätzliche Aufwand und vor allem die nötige Dichtung zwischen Turm 39a und Schaft 6, sowie die Notwendigkeit, zeitweise unter Luftdruck zu arbeiten, spricht gegen diesen Vorschlag, auch wenn die Energie zum Anheben des Turms aus der Verdichtungsener-gie der Luftkissen entnommen werden kann.

Deshalb werden im Folgenden anstelle von pneumatischen Kräften hydraulische Hilfsmittel verwendet. Nach Bild 7 wird der Stahlbetonschaft 6 mit den Zugstangen 27, dem Podest 24 und den Mut-tern 30 verwendet. Der Stahlturm 39a besitzt an seinem unteren Ende einen horizontalen Verstärkungsring 19, durch welchen die 8 Gewindestangen 27 geführt sind.
Zum Anheben werden zweckmäßigerweise 16 über den Umfang verteilte Hubpressen 15 verwendet. Diese stützen sich über das Podest auf den unteren Muttern der Gewindestangen ab. Werden die Pressen ausgefahren, dann heben sie das ganze Turmgewicht von 900 to um beispielsweise 30 cm an. Dabei werden die oberen Muttern um dasselbe Maß hochgedreht. Auf den weiter oben, innen angeordneten Verstärkungsringen 18 sitzen 8 kleinere hydraulische Zugpressen 16 an denen ebenfalls das Podest hängt. Beim Anheben des Turms müssen diese gleichzeitig eingefahren werden. Werden nun die unteren Hubzylinder gesenkt, dann heben die oberen Zugpressen synchron das Podest mit diesen Zylindern wieder an, wobei die unteren Muttern nachgedreht werden müssen. Eine zusammenhängende Hydraulik steuert

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das Wechselspiel zwischen Anheben des Turms und Nachziehen des Podests.
In diesem Bild sind auch die Steigeisen 14 ersichtlich, damit man von dem Eingang im oberen Teil des Turmschafts auf das tief hängende Podest gelangen kann. Dazu muss aber ein an seinen Rändern verstärktes Schlupfloch im Stahlmantel über der unteren Ringverstärkung 19 vorhanden sein.
Es ist grundsätzlich auch möglich, mit oben auf dem Schaftkopf 28 sitzenden Litzenhebern mittels hochfesten Spannstahl- Litzen den Turm an seinem unteren Verstärkungsring zu packen und ihn mitsamt dem Podest hochzuziehen. Das kann sogar kontinuierlich geschehen. Dabei muss zur Sicherheit an den Gewindestangen 27 nur jeweils eine Mutter nach gedreht werden. Die oben aus den Hebern herausschauenden Litzen lassen sich über große Haspeln auf dem Schwimmkörper aufwickeln. Auf diese Weise könnte aber auch auf die Zugstangen und eine externe Vorspannung des Turmschafts verzichtet werden (eventuell: innere Vorspannung eines ringförmigen Rippenquerschnitts).

12. Restliche Arbeiten

In dem Bild 7 sind auch die vertikalen, an den Stahlturmunten angeschweißten, 1,3 m langen Stützleisten 31 zu erkennen, von denen beispielsweise 24 Stück gleichmäßig über den Umfang des Stahlzylinders angeordnet sind. Über jeder dritten Stützleiste sind lange Schutzleisten 32 aufgestellt, die beim Hochfahren des Turms mit angehoben und dann freigelegt werden. Weil der Turm konisch ist, werden diese über dem Schaftkopf 28 durch Rollen geführt, die sich ihnen anpassen. Auf diese Weise übertragen die Schutzleisten in jeder Höhenlage die horizontalen Windkräfte auf den Turmschaft 6, gewährleisten stets die lotrechte Stellung des Turms und schützen dessen Oberfläche gegen Beschädigung.
Ist die volle Hubhöhe erreicht, d. h, wenn die untere Verstärkungsrippe 19 gegen den Schaftkopf 28 stößt, werden darunter die 8 Muttern 30 festgedreht. Danach werden 24 kurze Stahlstreben 33 zwischen den Vertiefungen in 28 und 31 eingesetzt und dort festgekeilt. Diese übertragen die Last des Turms ebenfalls auf den Schaftkopf 28, aber von oben. Die oberen Horizontalkomponenten der Streben übernehmen die innen an der Zylinderwand angeschweißten Aussteifungsrippen 18. Bei der Kraftübertragung von dem Stahlturm auf den Stahlbetonschaft 6 werden zweckmäßigerweise die Streben 33 für die lotrechten Lasten und die Zugstangen 27 für die Biegemomente herangezogen. Letztere können durch dazwischen angeordnete, etwa 1,3 m lange Schraubanker unterstützt werden. Sollen die Zugstangen 27 auch noch im Endzustand den Turmschaft verstärken, dann müssen sie gegen das Meerwasser resistent sein. Dies kann beim Hochdrehen jeweils unter der unteren Mutter zum Beispiel durch eine Beschichtung mittels Ziehhülsen geschehen.
Bei einer geringen Schiefstellung des Fundaments kann beim Teleskopieren stets die Achse lotrecht gehalten und zum Schluss mit den Verbindungen 27 und 33 zum Schaftkopf 28 fixiert werden. Neigt sich der Turm erst später, ist auch eine nachträgliche Korrektur im Gegensatz zu einem normal errichteten Turm möglich. Dazu wird das Podest 24 von der Eingangs- zur Arbeitshöhe hochgezogen. Mit Hilfe der Pressen 15 lassen sich dann die Streben 33 neu verkeilen und die Tragmuttern 30 nachdrehen..
Nach dem kraftschlüssigen Verbinden des Stahlturmes mit seinem Unterbau wird die ringförmige Abdeckhaube 17 über dem Schaftkopf 28 angebracht. Außerdem wird das Podest 24 soweit abgesenkt und arretiert, dass es durch den Turmeingang betreten werden kann. Der Turmschaft wird zum Schluss bis zum Außenwasserstand geflutet.

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13. Kurzer Bauzeitenplan

Zum Herstellen, Transportieren und Absenken auf den Meersgrund werden Wochentakte angestrebt.

1. Woche:
Einschalen, Bewehren und Betonieren der Sohlplatte auf dem Schwimmdock 5. Herstellen der ringförmigen Außenwand 7 auf volle Höhe und der acht radialen Querwände 8 auf etwa 3m Höhe. Herstellen der inneren Ringwand 13 mit Anschluss an Sohle und Querwände. Dies sind etwa 1000 cbm Beton.

2. Woche:
Nach dem Abtauchen des Schwimmdocks 5 wird der hergestellte und schwimmfähige Unterteil des Fundaments etwa um 50 m zur 2. Arbeitsstelle verzogen. Dort werden die acht Querwände 8 zusammen mit dem sternförmigen Zentrum und den verbreiterten, geneigten Oberzügen ergänzt. Dazu kommt noch der 2,5 m hohe Fundamenthals. Diese Arbeiten umfassen etwa 400 cbm Stahlbeton. Daneben Herstellen der 8 Schaftringe aus Stahlbeton an Land. Weiteres Verziehen des noch schwimmfähigen ganzen Fundaments 7 um 55 m an die 3. Arbeitsstelle, sobald dort die Gondel mit dem Generator sowie die Rotorblätter und die stählernen Turmschüsse entladen sind, und den Platz frei machten.

3.Woche:
Montieren der 8 Absenkhilfen 34 auf dem schwimmenden Fundament. Absenken der Kombination durch Steuerung des Auftriebs und Führung durch den Kran. Entfernen der Absenkhilfen. Übereinandersetzen der vorbereiteten Turmschaftringe 6 auf den Fundamenthals, bis 28 m Höhe. Nach dem Verschieben des Krans 35 an den Standplatz II Einstellen des bereitstehenden untersten Turmschusses 39a mit den Zugstangen 27 und angehängtem Podest 24 in den Turmschaft. Daraufsetzen des obersten, verstärkten Rings 28. Vorspannen des ganzen Schaftes mit Hilfe der Gewindezugstangen 27. Darüber Montage der zwei restlichen Tumschüsse sowie der Generatorgondel und des Rotors. Entfernen der Abstützung 36 und der Brücke 37. Andocken der schwimmenden Transporteinheit 1 + 2, damit Anheben des ganzen Bauwerks und Freiräumen der 3. Arbeitstelle.

4. Woche:
Transport des angehängten und stehenden Bauwerks in die offene See bis zur Einbau- und 4. Arbeitsstelle. Dort Absenken auf die geplante Meeressohle. Einrütteln der Kolkschutzwand 20. Entriegeln des Tauchkörpers 2 vom Fundament und Hochziehen zum Schwimmkörper 1. Gemeinsames Aufklappen von Tauch- und Schwimmkörper zum Lösen vom Turmschaft 6. Rückkehr der Transporteinheit zur 3. Arbeitsstelle, wo das nächste fertig gestellte Bauwerk wartet.

Parallel dazu laufen die Arbeiten für das Teleskopieren des vorausgehenden Windturms auf die vorgesehene Nabenhöhe und die Restarbeiten sowie das Einspülen von Sand in die Fundamentkammern. Bei entsprechender Organisation ist es so mit einer Einrichtung für Baustelle und Transport möglich, nach jeder Woche eine Windkraftanlage auf dem Meer zu installieren. Dies kann wegen der Tiefe des Gesamtschwerpunktes der großen Masse und seiner Basisbreite weitgehend unabhängig vom Seegang geschehen. Bei dem eingangs erwähnten Ziel der deutschen Politik müssen jedes Jahr bis 2030 durchschnittlich etwa 200 bis 250 der großen 5 MW- Anlagen auf hoher See in Betrieb gehen.

In Bild 8 ist nochmals der Transportzustand dargestellt. Dabei sind in einer Tabelle die Nabenhöhen bei verschiedenen Wassertiefen zusammengestellt. Dabei erkennt man, dass z. B. bei einer Wassertiefe von 40 m trotz der größeren Absenktiefe von 30 m die Nabenhöhe im Transportzustand mit 89 m nicht größer wird als bei einer Absenkung um 20 m.

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Ohne zu teleskopieren würde aber bei 40m Wassertiefe die Nabenhöhe beim Transport von 89 auf 130 m ansteigen mit entsprechend weiter verringerter Schwimmstabilität. Dies wird durch die nötige größere Schaftlänge und die dadurch mögliche größere Teleskopierlänge und der anschlie-ßenden entsprechend kleineren Turmschüsse verhindert. Das beschriebene Verfahren ist also auch noch bei einer Wassertiefe von 50 m anwendbar. Für eine geplante Nabenhöhe von 90 m über dem Wasser reicht ihre Höhe von 79 m beim Transportieren

14. Alternativer Vorschlag zum Absenken des Bauwerks

Neben dem beschriebenen erfindungsgemäßen Vorschlag des Absenkens wird hier auch auf das übliche Verfahren hingewiesen. Dabei werden Schwerlastwinden mit mehrfach übersetzten Flaschenzügen, wie sie bei Schiffskranen üblich sind, oder große hydraulische Pressen ver-wendet. Davon werden auf dem Schwimmkörper 1 acht Stück von je etwa 500 to Tragkraft fest installiert. Sie sind in der Lage, das angehängte Gewicht des Bauwerks (bei Berücksichtigung des Fundamentauftriebs) einschließlich des Turms von bis zu 3800 to zu tragen.
Der Vorteil liegt darin begründet, dass jetzt der Tauchkörper 2 nicht mehr vom Schwimm-körper getrennt werden muss, sondern dass beide eine dauernde Einheit bilden und so zusammen einfacher ausgebildet werden können. Der Luftdruck in den Luftkissen kann wie im Transportzustand konstant gehalten werden. Diese müssen, weil immer in der gleichen Was-sertiefe liegend, nur einen konstanten Auftrieb liefern. Nach dem Absenkvorgang und der Entlastung der Schwimmeinheit können sie aber noch ihre Eintauchtiefe regulieren. Die hohlen Zwickel 12 über den Räumen für die Luftkissen 11 müssen nicht mehr gegen den Wasserdruck geschützt werden. Außerdem wird die Manschette 22 zwischen Schwimmkörper 1 und Turmschaft 6 einfacher.
Der Nachteil liegt in den größeren Investitionskosten für die starken Hebezeuge und deren Unterkonstruktionen. Das Herstellen des Kolkschutzes mit Hilfe einer eingerüttelten Schutzwand muss von einem besonderen horizontalen Rahmen aus geschehen, der mit dem Fundament abgesenkt wird, und dann separat wieder hochgezogen wird. Entscheidend ist jedoch die Lösung des folgenden Problems:
Bei Wellengang beim Absenken verändert sich der Auftrieb der Schwimmeinheit dauernd, weil sie wegen des Beharrungsvermögens der schweren angehängten Masse des Bauwerks der Welle nicht folgen d. h., ihre relative Höhenlage zum Fundament nicht verändern kann, wenn nicht besondere „Dämpfer“ dazwischen eingebaut werden. Sonst werden die Aufhängekräfte der Schwerlastheber stoßförmig beträchtlich erhöht oder verringert und damit auch die Beanspruchung der Konstruktion darunter. Dieser Effekt tritt im Prinzip bei allen, an oder auf Schiffen (ohne festen Stand) angehängten schweren Lasten auf. Mit zunehmendem Verhältnis der Masse des Schiffes zur Masse der Last wird er aber immer kleiner.

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15. Darstellung der zugehörigen Bilder 1- 9

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Bedeutung der Bezeichnungs-Nummern in der Darstellung der zugehörigen Bilder:

1 Schwimmkorper
2 Tauchkörper
3 Aufhängungen am Schwimmkörper
4 Kreisfundament
5 Schwimmdock
6 Turmschaft als Fertigteile
6a Turmschaftteil mit Balkonring
7 ringförmige Außenwand von 4
8 sternförmige Aussteifungswände in 4
9 Scharnier für 1 + 2
10 Kammern für Luftkissen
11 Luftkissen
12 Zwickel über den Kammern
13 ringförmige Zwischenwand in 4
14 Steigeisen in 6
15 Hubpressen
16 obere Zugpressen
17 ringförmige Abdeckhaube
18 oberer Verstärkungsring in 39a
19 unterer Verstärkungsring in 39a
20 Kolkschutzwand
22 Manschette des Schwimmkörpers
23 Sockel im Fundamenthals
24 an 39a angehängtes Podest
25 Querschotten zwischen den Kammern
26 Gewindehülsen im Fundamenthals
27 Gewindezugstange
28 Kopf des Turmschafts
29 innere Zylinderwand im Schwimmkörper
30 Tragmuttern
31 Stützleisten an 39a
32 Schutzleisten für 39a
33 Stahlstreben auf 28
34 Absenkhilfe als Segment
35 Schwerlastkran
36 Stützkonstruktion für 35
37 Behelfsbrücke über 36
38 Generatorgondel
39 obere stählerne Turmschüsse
39a eingestellter unterer Turmschuss
40 Manschetten zum Aufhängen von 34
41 horizontale 3- Kammerpressen
42 Längsriegel für die Befestigung von 40